It oanbieden fan duorsume elektrisiteitsboarnen is ien fan 'e wichtichste útdagings fan dizze ieu. Undersyksgebieten yn enerzjy-rispingematerialen komme fuort út dizze motivaasje, ynklusyf termo-elektrysk1, fotovoltaïsk2 en termofotovoltaïsk3. Hoewol wy materialen en apparaten misse dy't enerzjy yn it Joule-berik kinne rispje, wurde pyro-elektryske materialen dy't elektryske enerzjy kinne omsette yn periodike temperatuerferoarings beskôge as sensoren4 en enerzjyrispers5,6,7. Hjir hawwe wy in makroskopyske termyske enerzjyrispers ûntwikkele yn 'e foarm fan in mearlaachskondensator makke fan 42 gram lead scandiumtantalaat, dy't 11,2 J elektryske enerzjy produseart per termodynamyske syklus. Elke pyro-elektryske module kin elektryske enerzjytichtens generearje oant 4,43 J cm-3 per syklus. Wy litte ek sjen dat twa sokke modules mei in gewicht fan 0,3 g genôch binne om autonome enerzjyrispers mei ynbêde mikrokontrollers en temperatuerensors kontinu oan te driuwen. Uteinlik litte wy sjen dat foar in temperatuerberik fan 10 K dizze mearlaachskondensatoren in Carnot-effisjinsje fan 40% kinne berikke. Dizze eigenskippen binne te tankjen oan (1) ferroelektryske fazeferoaring foar hege effisjinsje, (2) lege lekstroom om ferliezen te foarkommen, en (3) hege trochslachspanning. Dizze makroskopyske, skalberbere en effisjinte pyroelektryske enerzjy-rispers binne dwaande mei it opnij útfine fan termoelektryske enerzjyopwekking.
Yn ferliking mei de romtlike temperatuergradiënt dy't nedich is foar termoelektryske materialen, fereasket enerzjywinning fan termoelektryske materialen temperatuersyklusen oer tiid. Dit betsjut in termodynamyske syklus, dy't it bêste beskreaun wurdt troch it entropie (S)-temperatuer (T) diagram. Figuer 1a lit in typyske ST-plot sjen fan in net-lineair pyroelektrysk (NLP) materiaal dat in fjild-oandreaune ferroelektrysk-paraelektryske faze-oergong yn scandium lead tantalaat (PST) demonstrearret. De blauwe en griene seksjes fan 'e syklus op it ST-diagram komme oerien mei de omboude elektryske enerzjy yn 'e Olson-syklus (twa isothermyske en twa isopoolseksjes). Hjir beskôgje wy twa syklussen mei deselde elektryske fjildferoaring (fjild oan en út) en temperatuerferoaring ΔT, hoewol mei ferskillende begjintemperatueren. De griene syklus leit net yn it faze-oergongsgebiet en hat dus in folle lytser gebiet as de blauwe syklus dy't leit yn it faze-oergongsgebiet. Yn it ST-diagram, hoe grutter it gebiet, hoe grutter de sammele enerzjy. Dêrom moat de faze-oergong mear enerzjy sammelje. De needsaak foar syklussen fan grutte gebieten yn NLP is tige ferlykber mei de needsaak foar elektrothermyske tapassingen9, 10, 11, 12, wêrby't PST-mearlaachkondensatoren (MLC's) en PVDF-basearre terpolymeren koartlyn poerbêste omkearde prestaasjes hawwe sjen litten. Koelingprestaasjestatus yn syklus 13,14,15,16. Dêrom hawwe wy PST MLC's identifisearre dy't fan belang binne foar it rispjen fan termyske enerzjy. Dizze samples binne folslein beskreaun yn 'e metoaden en karakterisearre yn oanfoljende notysjes 1 (scanning-elektronenmikroskopie), 2 (röntgendiffraksje) en 3 (kalorimetry).
a, Skets fan in entropie (S)-temperatuer (T) plot mei elektrysk fjild oan en út tapast op NLP-materialen dy't faze-oergongen sjen litte. Twa enerzjy-sammelsyklusen wurde werjûn yn twa ferskillende temperatuerônes. De blauwe en griene syklusen komme foar binnen en bûten de faze-oergong, respektivelik, en einigje yn tige ferskillende regio's fan it oerflak. b, twa DE PST MLC unipolaire ringen, 1 mm dik, mjitten tusken 0 en 155 kV cm-1 by respektivelik 20 °C en 90 °C, en de oerienkommende Olsen-syklusen. De letters ABCD ferwize nei ferskillende steaten yn 'e Olson-syklus. AB: MLC's waarden opladen ta 155 kV cm-1 by 20 °C. BC: MLC waard hâlden op 155 kV cm-1 en de temperatuer waard ferhege nei 90 °C. CD: MLC ûntlaadt by 90 °C. DA: MLC kuolle ta 20 °C yn nulfjild. It blauwe gebiet komt oerien mei it ynfierfermogen dat nedich is om de syklus te starten. It oranje gebiet is de enerzjy dy't yn ien syklus sammele is. c, boppeste paniel, spanning (swart) en stroom (read) tsjin tiid, folge tidens deselde Olson-syklus as b. De twa ynfoegsels fertsjintwurdigje de fersterking fan spanning en stroom op wichtige punten yn 'e syklus. Yn it ûnderste paniel fertsjintwurdigje de giele en griene krommen de oerienkommende temperatuer- en enerzjykrommen, respektivelik, foar in 1 mm dikke MLC. Enerzjy wurdt berekkene út 'e stroom- en spanningkrommen op it boppeste paniel. Negative enerzjy komt oerien mei de sammele enerzjy. De stappen dy't oerienkomme mei de haadletters yn 'e fjouwer sifers binne itselde as yn 'e Olson-syklus. De syklus AB'CD komt oerien mei de Stirling-syklus (oanfoljende notysje 7).
wêrby't E en D respektivelik it elektryske fjild en it elektryske ferpleatsingsfjild binne. Nd kin yndirekt krigen wurde fan it DE-sirkwy (Fig. 1b) of direkt troch in termodynamyske syklus te starten. De meast brûkbere metoaden waarden beskreaun troch Olsen yn syn baanbrekkend wurk oer it sammeljen fan pyroelektryske enerzjy yn 'e jierren '8017.
Op fig. 1b binne twa monopolare DE-lussen fan 1 mm dikke PST-MLC-eksimplaren te sjen dy't gearstald binne by respektivelik 20 °C en 90 °C, oer in berik fan 0 oant 155 kV cm-1 (600 V). Dizze twa syklusen kinne brûkt wurde om yndirekt de enerzjy te berekkenjen dy't sammele wurdt troch de Olson-syklus werjûn yn figuer 1a. Eins bestiet de Olsen-syklus út twa isofjildtûken (hjir, nulfjild yn 'e DA-tûke en 155 kV cm-1 yn 'e BC-tûke) en twa isotherme tûken (hjir, 20 °С en 20 °С yn 'e AB-tûke). C yn 'e CD-tûke) De enerzjy dy't sammele wurdt tidens de syklus komt oerien mei de oranje en blauwe regio's (EdD-yntegraal). De sammele enerzjy Nd is it ferskil tusken ynfier- en útfierenerzjy, dus allinich it oranje gebiet yn fig. 1b. Dizze bepaalde Olson-syklus jout in Nd-enerzjydichtheid fan 1,78 J cm-3. De Stirling-syklus is in alternatyf foar de Olson-syklus (Oanfoljende Noat 7). Omdat de konstante ladingsfaze (iepen sirkwy) makliker berikt wurdt, berikt de enerzjytichtens dy't út Fig. 1b helle is (syklus AB'CD) 1,25 J cm-3. Dit is mar 70% fan wat de Olson-syklus sammelje kin, mar ienfâldige rispapparatuer docht it.
Derneist hawwe wy de enerzjy dy't sammele is tidens de Olson-syklus direkt mjitten troch de PST MLC te aktivearjen mei in Linkam-temperatuerkontrôletapel en in boarnemeter (metoade). Figuer 1c boppe en yn 'e respektive ynfoegsels lit de stroom (read) en spanning (swart) sjen dy't sammele binne op deselde 1 mm dikke PST MLC as foar de DE-loop dy't troch deselde Olson-syklus giet. De stroom en spanning meitsje it mooglik om de sammele enerzjy te berekkenjen, en de krommen wurde werjûn yn fig. 1c, ûnder (grien) en temperatuer (giel) yn 'e heule syklus. De letters ABCD fertsjintwurdigje deselde Olson-syklus yn Fig. 1. MLC-laden fynt plak tidens it AB-skonk en wurdt útfierd by in lege stroom (200 µA), sadat SourceMeter it laden goed kontrolearje kin. It gefolch fan dizze konstante begjinstroom is dat de spanningskromme (swarte kromme) net lineêr is fanwegen it net-lineêre potinsjele ferpleatsingsfjild D PST (Fig. 1c, boppeste ynfoegsel). Oan 'e ein fan it laden wurdt 30 mJ elektryske enerzjy opslein yn 'e MLC (punt B). De MLC waarmet dan op en in negative stroom (en dêrom in negative stroom) wurdt produsearre wylst de spanning op 600 V bliuwt. Nei 40 s, doe't de temperatuer in plateau fan 90 °C berikte, waard dizze stroom kompensearre, hoewol it stapmonster yn it sirkwy in elektrysk fermogen fan 35 mJ produsearre tidens dit isofjild (twadde ynfoegsel yn Fig. 1c, boppe). De spanning op 'e MLC (tûke CD) wurdt dan fermindere, wat resulteart yn in ekstra 60 mJ elektrysk wurk. De totale útfierenerzjy is 95 mJ. De sammele enerzjy is it ferskil tusken de ynfier- en útfierenerzjy, wat 95 - 30 = 65 mJ jout. Dit komt oerien mei in enerzjytichtens fan 1,84 J cm-3, wat tige ticht by de Nd leit dy't út 'e DE-ring helle wurdt. De reprodusearberens fan dizze Olson-syklus is útwreide testen (Oanfoljende Noat 4). Troch de spanning en temperatuer fierder te ferheegjen, berikten wy 4,43 J cm-3 mei Olsen-syklusen yn in 0,5 mm dikke PST MLC oer in temperatuerberik fan 750 V (195 kV cm-1) en 175 °C (Oanfoljende Noat 5). Dit is fjouwer kear grutter as de bêste prestaasje dy't yn 'e literatuer rapportearre is foar direkte Olson-syklusen en waard krigen op tinne films fan Pb(Mg,Nb)O3-PbTiO3 (PMN-PT) (1,06 J cm-3)18 (cm. Oanfoljende Tabel 1 foar mear wearden yn 'e literatuer). Dizze prestaasje is berikt troch de tige lege lekstroom fan dizze MLC's (<10−7 A by 750 V en 180 °C, sjoch details yn Oanfoljende Noat 6) - in krúsjaal punt neamd troch Smith et al.19 - yn tsjinstelling ta de materialen dy't brûkt binne yn eardere stúdzjes17,20. Dizze prestaasje is berikt troch de tige lege lekstroom fan dizze MLC's (<10−7 A by 750 V en 180 °C, sjoch details yn Oanfoljende Noat 6) - in krúsjaal punt neamd troch Smith et al.19 - yn tsjinstelling ta de materialen dy't brûkt binne yn eardere stúdzjes17,20. Эти характеристики были достигнуты благодаря очень низкому току утечки этих MLC (<10–7 А при 750 м 8 п. в дополнительном примечании 6) — критический момент, упомянутый Смитом en др. 19 — в отличие от к материалам, использованным в более ранних исследованиях17,20. Dizze skaaimerken waarden berikt troch de tige lege lekstroom fan dizze MLC's (<10–7 A by 750 V en 180 °C, sjoch Oanfoljende Noat 6 foar details) - in kritysk punt neamd troch Smith et al. 19 - yn tsjinstelling ta materialen dy't brûkt waarden yn eardere stúdzjes 17,20.由于这些MLC 的泄漏电流非常低（在750 V 和180 °C 时<10-7 A，请参见补充说明6中的详细信息）——Smith 等人19提到的关键点——相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料。由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 V 和 180 °C 时 <10-7 A ， 参见 补帆 说 补兎 说信息））））） - 等 人 19相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之且繋比之且繋比相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17.20。 Поскольку ток утечки этих MLC очень низкий (<10–7 А при 750 В en 180 °C, см. подробности в дополнитель) — ключевой момент, упомянутый Смитом и др. 19 - для сравнения, были достигнуты эти характеристики. Omdat de lekstroom fan dizze MLC's tige leech is (<10–7 A by 750 V en 180 °C, sjoch Oanfoljende Noat 6 foar details) - in wichtich punt neamd troch Smith et al. 19 - waarden dizze prestaasjes ter ferliking berikt.oan materialen dy't brûkt binne yn eardere stúdzjes 17,20.
Deselde omstannichheden (600 V, 20–90 °C) waarden tapast op 'e Stirling-syklus (Oanfoljende noat 7). Lykas ferwachte fan 'e resultaten fan' e DE-syklus, wie de opbringst 41,0 mJ. Ien fan 'e meast opfallende skaaimerken fan Stirling-syklusen is har fermogen om de begjinspanning te fersterkjen fia it termoelektryske effekt. Wy seagen in spanningswinst oant 39 (fan in begjinspanning fan 15 V oant in einspanning oant 590 V, sjoch Oanfoljende Fig. 7.2).
In oar ûnderskiedend skaaimerk fan dizze MLC's is dat it makroskopyske objekten binne dy't grut genôch binne om enerzjy yn it joule-berik te sammeljen. Dêrom hawwe wy in prototype-rispers (HARV1) boud mei 28 MLC PST fan 1 mm dik, neffens itselde parallelle plaatûntwerp beskreaun troch Torello et al.14, yn in 7×4-matrix lykas werjûn yn Fig. De waarmtedragende diëlektryske floeistof yn it manifold wurdt ferpleatst troch in peristaltyske pomp tusken twa reservoirs wêr't de floeistoftemperatuer konstant hâlden wurdt (metoade). Sammelje oant 3,1 J mei de Olson-syklus beskreaun yn fig. 2a, isotherme regio's by 10 °C en 125 °C en isofjildregio's by 0 en 750 V (195 kV cm-1). Dit komt oerien mei in enerzjytichtens fan 3,14 J cm-3. Mei dizze kombinaasje waarden mjittingen nommen ûnder ferskate omstannichheden (Fig. 2b). Tink derom dat 1,8 J krigen waard oer in temperatuerberik fan 80 °C en in spanning fan 600 V (155 kV cm-1). Dit komt goed oerien mei de earder neamde 65 mJ foar 1 mm dikke PST MLC ûnder deselde omstannichheden (28 × 65 = 1820 mJ).
a, Eksperimintele opset fan in gearstald HARV1-prototype basearre op 28 MLC PST's fan 1 mm dik (4 rigen × 7 kolommen) dy't rinne op Olson-syklusen. Foar elk fan 'e fjouwer syklusstappen wurde temperatuer en spanning yn it prototype oanjûn. De kompjûter driuwt in peristaltyske pomp oan dy't in diëlektryske floeistof sirkulearret tusken de kâlde en waarme reservoirs, twa kleppen en in stroomboarne. De kompjûter brûkt ek thermokoppels om gegevens te sammeljen oer de spanning en stroom dy't oan it prototype levere wurde en de temperatuer fan 'e kombinear fan' e stroomfoarsjenning. b, Enerzjy (kleur) sammele troch ús 4×7 MLC-prototype versus temperatuerberik (X-as) en spanning (Y-as) yn ferskate eksperiminten.
In gruttere ferzje fan 'e rispingemasine (HARV2) mei 60 PST MLC fan 1 mm dik en 160 PST MLC fan 0,5 mm dik (41,7 g aktyf pyroelektrysk materiaal) joech 11,2 J (Oanfoljende Noat 8). Yn 1984 makke Olsen in enerzjyrispingemasine basearre op 317 g fan in tin-dopearre Pb(Zr,Ti)O3-ferbining dy't by steat wie om 6,23 J elektrisiteit te generearjen by in temperatuer fan sawat 150 °C (ref. 21). Foar dizze kombine is dit de ienige oare wearde dy't beskikber is yn it joule-berik. It krige krekt mear as de helte fan 'e wearde dy't wy berikten en hast sân kear de kwaliteit. Dit betsjut dat de enerzjytichtens fan HARV2 13 kear heger is.
De HARV1-syklusperioade is 57 sekonden. Dit produsearre 54 mW oan krêft mei 4 rigen fan 7 kolommen fan 1 mm dikke MLC-sets. Om noch in stap fierder te gean, hawwe wy in tredde kombinaasje (HARV3) boud mei in 0,5 mm dikke PST MLC en in ferlykbere opset as HARV1 en HARV2 (Oanfoljende Noat 9). Wy hawwe in termalisaasjetiid fan 12,5 sekonden metten. Dit komt oerien mei in syklustiid fan 25 s (Oanfoljende Fig. 9). De sammele enerzjy (47 mJ) jout in elektrysk krêft fan 1,95 mW per MLC, wat ús op syn beurt mooglik makket om ús foar te stellen dat HARV2 0,55 W produseart (sawat 1,95 mW × 280 PST MLC 0,5 mm dik). Derneist hawwe wy waarmte-oerdracht simulearre mei Finite Element Simulation (COMSOL, Oanfoljende Noat 10 en Oanfoljende Tabellen 2–4) dy't oerienkomt mei de HARV1-eksperiminten. Eindige elemintenmodellering makke it mooglik om krêftwearden hast in oarder fan grutte heger (430 mW) te foarsizzen foar itselde oantal PST-kolommen troch de MLC te ferdunnen nei 0,2 mm, wetter as koelmiddel te brûken, en de matrix te herstellen nei 7 rigen. × 4 kolommen (neist , wiene d'r 960 mW doe't de tank neist de kombinearder stie, Oanfoljende Fig. 10b).
Om it nut fan dizze kollektor te demonstrearjen, waard in Stirling-syklus tapast op in selsstannige demonstrator besteande út mar twa 0,5 mm dikke PST MLC's as waarmtekollektors, in heechspanningsskakelaar, in leechspanningsskakelaar mei opslachkondensator, in DC/DC-converter, in leechfermogen-mikrokontroller, twa thermokoppels en in boost-converter (Oanfoljende Noat 11). It circuit fereasket dat de opslachkondensator yn earste ynstânsje opladen wurdt mei 9V en dan autonoom rint, wylst de temperatuer fan 'e twa MLC's farieart fan -5 °C oant 85 °C, hjir yn syklusen fan 160 s (ferskate syklusen wurde werjûn yn Oanfoljende Noat 11). Opmerklik is dat twa MLC's mei in gewicht fan mar 0,3 g dit grutte systeem autonoom kinne kontrolearje. In oar nijsgjirrich skaaimerk is dat de leechspanningsconverter by steat is om 400V nei 10-15V te konvertearjen mei in effisjinsje fan 79% (Oanfoljende Noat 11 en Oanfoljende Figuer 11.3).
Uteinlik hawwe wy de effisjinsje fan dizze MLC-modules evaluearre by it omsette fan termyske enerzjy yn elektryske enerzjy. De kwaliteitsfaktor η fan effisjinsje wurdt definiearre as de ferhâlding fan 'e tichtens fan' e sammele elektryske enerzjy Nd ta de tichtens fan 'e levere waarmte Qin (Oanfoljende notysje 12):
Figueren 3a,b litte de effisjinsje η en de proporsjonele effisjinsje ηr fan 'e Olsen-syklus sjen, respektivelik, as funksje fan it temperatuerberik fan in 0,5 mm dikke PST MLC. Beide datasets wurde jûn foar in elektrysk fjild fan 195 kV cm-1. De effisjinsje \(\dit\) berikt 1,43%, wat lykweardich is oan 18% fan ηr. Foar in temperatuerberik fan 10 K fan 25 °C oant 35 °C berikt ηr lykwols wearden oant 40% (blauwe kromme yn Fig. 3b). Dit is twa kear de bekende wearde foar NLP-materialen opnommen yn PMN-PT-films (ηr = 19%) yn it temperatuerberik fan 10 K en 300 kV cm-1 (Ref. 18). Temperatuerberiken ûnder 10 K waarden net beskôge, om't de termyske hysterese fan 'e PST MLC tusken 5 en 8 K leit. Erkenning fan it positive effekt fan faze-oergongen op effisjinsje is kritysk. Eins wurde de optimale wearden fan η en ηr hast allegear krigen by de begjintemperatuer Ti = 25 °C yn Figs. 3a,b. Dit komt troch in nauwe faze-oergong as gjin fjild tapast wurdt en de Curie-temperatuer TC om de 20 °C hinne leit yn dizze MLC's (Oanfoljende notysje 13).
a,b, de effisjinsje η en de proporsjonele effisjinsje fan 'e Olson-syklus (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot}} foar de maksimale elektryske troch in fjild fan 195 kV cm-1 en ferskillende begjintemperatueren Ti, }}\,\)(b) foar de MPC PST 0.5 mm dik, ôfhinklik fan it temperatuerynterval ΔTspan.
De lêste observaasje hat twa wichtige ymplikaasjes: (1) elke effektive syklus moat begjinne by temperatueren boppe TC foar in fjild-induzearre faze-oergong (fan paraelektrysk nei ferroelektrysk) om plak te finen; (2) dizze materialen binne effisjinter by rintiden tichtby TC. Hoewol grutskalige effisjinsjes wurde sjen litten yn ús eksperiminten, lit it beheinde temperatuerberik ús net ta om grutte absolute effisjinsjes te berikken fanwegen de Carnot-limyt (\(\Delta T/T\)). De poerbêste effisjinsje dy't dizze PST MLC's demonstrearre hawwe, rjochtfeardiget Olsen lykwols as hy neamt dat "in ideale klasse 20 regenerative thermoelektryske motor dy't wurket by temperatueren tusken 50 °C en 250 °C in effisjinsje fan 30% kin hawwe"17. Om dizze wearden te berikken en it konsept te testen, soe it nuttich wêze om dopearre PST's mei ferskate TC's te brûken, lykas bestudearre troch Shebanov en Borman. Se lieten sjen dat TC yn PST kin fariearje fan 3 °C (Sb-doping) oant 33 °C (Ti-doping)22. Dêrom stelle wy de hypoteze dat de folgjende generaasje pyroelektryske regenerators basearre op dopearre PST MLC's of oare materialen mei in sterke faze-oergong fan 'e earste oarder kinne konkurrearje mei de bêste enerzjy-rispers.
Yn dizze stúdzje hawwe wy MLC's ûndersocht dy't makke binne fan PST. Dizze apparaten besteane út in searje Pt- en PST-elektroden, wêrby't ferskate kondensatoren parallel ferbûn binne. PST waard keazen om't it in poerbêst EC-materiaal is en dêrom in potinsjeel poerbêst NLP-materiaal. It toant in skerpe earste-oarder ferroelektrysk-paraelektrysk faze-oergong om 20 °C hinne, wat oanjout dat syn entropieferoarings fergelykber binne mei dy werjûn yn Fig. 1. Ferlykbere MLC's binne folslein beskreaun foar EC13,14-apparaten. Yn dizze stúdzje hawwe wy 10,4 × 7,2 × 1 mm³ en 10,4 × 7,2 × 0,5 mm³ MLC's brûkt. MLC's mei in dikte fan 1 mm en 0,5 mm waarden makke fan 19 en 9 lagen PST mei in dikte fan respektivelik 38,6 µm. Yn beide gefallen waard de binnenste PST-laach pleatst tusken 2,05 µm dikke platina-elektroden. It ûntwerp fan dizze MLC's giet derfan út dat 55% fan 'e PST's aktyf binne, wat oerienkomt mei it diel tusken de elektroden (Oanfoljende Noat 1). It aktive elektrodegebiet wie 48,7 mm2 (Oanfoljende Tabel 5). MLC PST waard taret troch fêste-fazereaksje en jittemetoade. De details fan it tariedingsproses binne beskreaun yn in earder artikel14. Ien fan 'e ferskillen tusken PST MLC en it foarige artikel is de folchoarder fan B-sites, dy't de prestaasjes fan EC yn PST sterk beynfloedet. De folchoarder fan B-sites fan PST MLC is 0,75 (Oanfoljende Noat 2) krigen troch sinterjen by 1400 °C folge troch hûnderten oeren lang gloeien by 1000 °C. Foar mear ynformaasje oer PST MLC, sjoch Oanfoljende Noaten 1-3 en Oanfoljende Tabel 5.
It haadkonsept fan dizze stúdzje is basearre op 'e Olson-syklus (Fig. 1). Foar sa'n syklus hawwe wy in hjit en kâld reservoir nedich en in stroomfoarsjenning dy't de spanning en stroom yn 'e ferskate MLC-modules kin kontrolearje en kontrolearje. Dizze direkte syklusen brûkten twa ferskillende konfiguraasjes, nammentlik (1) Linkam-modules dy't ien MLC ferwaarmje en koelje, ferbûn mei in Keithley 2410-stroomboarne, en (2) trije prototypes (HARV1, HARV2 en HARV3) parallel mei deselde enerzjyboarne. Yn it lêste gefal waard in diëlektryske floeistof (silikonoalje mei in viskositeit fan 5 cP by 25 °C, kocht fan Sigma Aldrich) brûkt foar waarmte-útwikseling tusken de twa reservoirs (hjit en kâld) en de MLC. It termyske reservoir bestiet út in glêzen kontener fol mei diëlektryske floeistof en pleatst boppe op 'e termyske plaat. Kâlde opslach bestiet út in wetterbad mei floeistofbuizen dy't diëlektryske floeistof befetsje yn in grutte plestik kontener fol mei wetter en iis. Twa trijewege knypkleppen (kocht fan Bio-Chem Fluidics) waarden oan elk ein fan 'e kombinear pleatst om floeistof goed fan it iene reservoir nei it oare te wikseljen (figuer 2a). Om termysk lykwicht tusken it PST-MLC-pakket en it koelmiddel te garandearjen, waard de syklusperioade útwreide oant de yn- en útlaattermokoppels (sa ticht mooglik by it PST-MLC-pakket) deselde temperatuer lieten sjen. It Python-skript beheart en syngronisearret alle ynstruminten (boarnemeters, pompen, kleppen en termokoppels) om de juste Olson-syklus út te fieren, d.w.s. de koelmiddellus begjint troch de PST-stapel te fytsen nei't de boarnemeter opladen is, sadat se opwaarmje by de winske tapaste spanning foar in opjûne Olson-syklus.
As alternatyf hawwe wy dizze direkte mjittingen fan sammele enerzjy befêstige mei yndirekte metoaden. Dizze yndirekte metoaden binne basearre op elektryske ferpleatsing (D) - elektrysk fjild (E) fjildlussen dy't by ferskate temperatueren sammele wurde, en troch it gebiet tusken twa DE-lussen te berekkenjen, kin men sekuer skatte hoefolle enerzjy sammele wurde kin, lykas te sjen is yn 'e figuer. yn figuer 2. .1b. Dizze DE-lussen wurde ek sammele mei Keithley-boarnemeters.
Achtentweintich PST MLC's fan 1 mm dik waarden gearstald yn in parallelle plaatstruktuer mei 4 rigen en 7 kolommen neffens it ûntwerp dat yn 'e referinsje beskreaun wurdt. 14. De floeistofspleet tusken de PST-MLC-rige is 0,75 mm. Dit wurdt berikt troch strips dûbelsidich tape ta te foegjen as floeistofspacers om 'e rânen fan' e PST MLC. De PST MLC is elektrysk parallel ferbûn mei in sulveren epoxybrêge yn kontakt mei de elektrodeliedingen. Dêrnei waarden triedden mei sulveren epoxyhars oan elke kant fan 'e elektrodeterminals lijmd foar ferbining mei de stroomfoarsjenning. Uteinlik waard de heule struktuer yn 'e polyolefineslang ynfoege. De lêste waard oan' e floeistofbuis lijmd om in goede ôfsluting te garandearjen. Uteinlik waarden 0,25 mm dikke K-type termokoppels yn elk ein fan 'e PST-MLC-struktuer boud om de yn- en útgongstemperatueren fan' e floeistof te kontrolearjen. Om dit te dwaan, moat de slang earst perforearre wurde. Nei it ynstallearjen fan it termokoppel, tapasse deselde lijm as earder tusken de termokoppelslang en de tried om de ôfsluting te herstellen.
Acht aparte prototypes waarden boud, wêrfan fjouwer 40 0,5 mm dikke MLC PST's hiene, ferdield as parallelle platen mei 5 kolommen en 8 rigen, en de oerbleaune fjouwer hiene elk 15 1 mm dikke MLC PST's yn in parallelle plaatstruktuer mei 3 kolommen × 5 rigen. It totale oantal brûkte PST MLC's wie 220 (160 0,5 mm dik en 60 PST MLC 1 mm dik). Wy neame dizze twa sub-ienheden HARV2_160 en HARV2_60. De floeistofspleet yn it prototype HARV2_160 bestiet út twa dûbelsidige tapes fan 0,25 mm dik mei in tried fan 0,25 mm dik dertusken. Foar it HARV2_60-prototype hawwe wy deselde proseduere werhelle, mar mei tried fan 0,38 mm dik. Foar symmetry hawwe HARV2_160 en HARV2_60 har eigen floeistofsirkwy, pompen, kleppen en kâlde kant (Oanfoljende Noat 8). Twa HARV2-ienheden diele in waarmtereservoir, in kontener fan 3 liter (30 sm x 20 sm x 5 sm) op twa hjitte platen mei rotearjende magneten. Alle acht yndividuele prototypes binne elektrysk parallel ferbûn. De subienheden HARV2_160 en HARV2_60 wurkje tagelyk yn 'e Olson-syklus, wat resulteart yn in enerzjy-rispinge fan 11,2 J.
Plak 0,5 mm dikke PST MLC yn in polyolefineslang mei dûbelsidich tape en tried oan beide kanten om romte te meitsjen foar floeistof om te streamen. Fanwegen syn lytse grutte waard it prototype neist in fentyl foar waarm of kâld reservoir pleatst, wêrtroch't de syklustiden minimalisearre waarden.
Yn PST MLC wurdt in konstant elektrysk fjild tapast troch in konstante spanning oan te bringen op 'e ferwaarmingstûke. As gefolch wurdt in negative termyske stroom generearre en wurdt enerzjy opslein. Nei it ferwaarmjen fan 'e PST MLC wurdt it fjild fuorthelle (V = 0), en de dêryn opsleine enerzjy wurdt weromjûn oan 'e boarneteller, wat oerienkomt mei noch ien bydrage fan 'e sammele enerzjy. Uteinlik, mei in spanning V = 0 tapast, wurde de MLC PST's ôfkuolle nei har begjintemperatuer, sadat de syklus opnij begjinne kin. Yn dit stadium wurdt gjin enerzjy sammele. Wy hawwe de Olsen-syklus útfierd mei in Keithley 2410 SourceMeter, wêrby't wy de PST MLC opladen hawwe fan in spanningsboarne en de stroomoerienkomst ynsteld hawwe op 'e juste wearde, sadat genôch punten sammele waarden tidens de oplaadfaze foar betroubere enerzjyberekkeningen.
Yn Stirling-syklusen waarden PST MLC's opladen yn spanningsboarnemodus by in earste elektrysk fjildwearde (begjinspanning Vi > 0), in winske neilibingsstroom sadat de oplaadstap sawat 1 s duorret (en genôch punten wurde sammele foar in betroubere berekkening fan 'e enerzjy) en kâlde temperatuer. Yn Stirling-syklusen waarden PST MLC's opladen yn spanningsboarnemodus by in earste elektrysk fjildwearde (begjinspanning Vi > 0), in winske neilibingsstroom sadat de oplaadstap sawat 1 s duorret (en genôch punten wurde sammele foar in betroubere berekkening fan 'e enerzjy) en kâlde temperatuer. В циклах Стирлинга PST MLC заряжались в режиме источника напряжения при начальном значении электриче напряжение Vi > 0), желаемом податливом токе, так что этап здки занимает около 1 с (en набирается дичочно для надежного расчета энергия) en холодная температура. Yn 'e Stirling PST MLC-syklusen waarden se opladen yn 'e spanningsboarnemodus by de begjinwearde fan it elektryske fjild (begjinspanning Vi > 0), de winske opbringststroom, sadat de oplaadfaze sawat 1 s duorret (en in foldwaande oantal punten wurde sammele foar in betroubere enerzjyberekkening) en kâlde temperatuer.在斯特林循环中，PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初始电压Vi > 0）充电，所需的顺应电流使得充电步骤大约需要1秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量）和低温。 Yn 'e mastersyklus wurdt de PST MLC opladen by de inisjele elektryske fjildwearde (inisjele spanning Vi > 0) yn 'e spanningsboarnemodus, sadat de fereaske neilibingsstroom sawat 1 sekonde duorret foar de oplaadstap (en wy hawwe genôch punten sammele om (enerzjy) en lege temperatuer betrouber te berekkenjen. В цикле Стирлинга PST MLC заряжается в режиме источника напряжения с начальным значением электричелскогого ( напряжение Vi > 0), требуемый ток податливости таков, что этап здки занимает около 1 с (en набирается дочно точек, чтобы надежно рассчитать энергию) en низкие температуры. Yn 'e Stirling-syklus wurdt de PST MLC opladen yn 'e spanningsboarnemodus mei in begjinwearde fan it elektryske fjild (begjinspanning Vi > 0), de fereaske neilibingsstroom is sa dat de oplaadfaze sawat 1 s duorret (en in foldwaande oantal punten wurde sammele om de enerzjy betrouber te berekkenjen) en lege temperatueren.Foardat de PST MLC opwaarmt, iepenje it sirkwy troch in oerienkommende stroom fan I = 0 mA oan te bringen (de minimale oerienkommende stroom dy't ús mjitboarne oan kin is 10 nA). As gefolch bliuwt in lading oer yn 'e PST fan' e MJK, en de spanning nimt ta as it stekproef opwaarmt. Der wurdt gjin enerzjy sammele yn earm BC, om't I = 0 mA. Nei it berikken fan in hege temperatuer nimt de spanning yn 'e MLT FT ta (yn guon gefallen mear as 30 kear, sjoch ekstra fig. 7.2), de MLK FT wurdt ûntladen (V = 0), en elektryske enerzjy wurdt dêryn opslein foar itselde as de earste lading. Deselde stroomkorrespondinsje wurdt weromjûn oan 'e meterboarne. Fanwegen spanningswinst is de opsleine enerzjy by hege temperatuer heger as wat oan it begjin fan 'e syklus levere waard. Dêrtroch wurdt enerzjy krigen troch waarmte om te setten yn elektrisiteit.
Wy brûkten in Keithley 2410 SourceMeter om de spanning en stroom te kontrolearjen dy't tapast wurde op 'e PST MLC. De oerienkommende enerzjy wurdt berekkene troch it yntegrearjen fan it produkt fan spanning en stroom dy't lêzen wurdt troch de boarnemeter fan Keithley, \ (E = {\int }_{0}^{\tau }{I}_({\rm {meas})}\left(t\ right){V}_{{\rm{meas}}}(t)\), wêrby't τ de perioade fan 'e perioade is. Op ús enerzjykromme betsjutte positive enerzjywearden de enerzjy dy't wy oan 'e MLC PST moatte jaan, en negative wearden betsjutte de enerzjy dy't wy derút helje en dêrom de ûntfongen enerzjy. It relative fermogen foar in bepaalde sammelsyklus wurdt bepaald troch de sammele enerzjy te dielen troch de perioade τ fan 'e heule syklus.
Alle gegevens wurde presintearre yn 'e haadtekst of yn oanfoljende ynformaasje. Brieven en oanfragen foar materialen moatte rjochte wurde oan 'e boarne fan' e AT- of ED-gegevens dy't by dit artikel levere wurde.
Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC In oersjoch fan 'e ûntwikkeling en tapassingen fan thermoelektryske mikrogenerators foar enerzjywinning. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC In oersjoch fan 'e ûntwikkeling en tapassingen fan thermoelektryske mikrogenerators foar enerzjywinning.Ando Junior, Ohio, Maran, ALO en Henao, NC Oersjoch fan 'e ûntwikkeling en tapassing fan thermoelektryske mikrogenerators foar enerzjywinning. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NCAndo Junior, Ohio, Maran, ALO, en Henao, NC beskôgje de ûntwikkeling en tapassing fan thermoelektryske mikrogenerators foar enerzjywinning.cv. stipe. Energy Rev. 91, 376–393 (2018).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Fotovoltaïske materialen: hjoeddeistige effisjinsje en takomstige útdagings. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Fotovoltaïske materialen: hjoeddeistige effisjinsje en takomstige útdagings.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. en Sinke, VK Fotovoltaïske materialen: hjoeddeistige prestaasjes en takomstige útdagings. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料：目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Sinnematerialen: hjoeddeistige effisjinsje en takomstige útdagings.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. en Sinke, VK Fotovoltaïske materialen: hjoeddeistige prestaasjes en takomstige útdagings.Wittenskip 352, aad4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Konjunktearre pyro-piezoelektrysk effekt foar selsoandreaune simultane temperatuer- en drukmeting. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Konjunkt pyro-piezoelektrysk effekt foar selsoandreaune simultane temperatuer- en drukmeting.Song K., Zhao R., Wang ZL en Yan Yu. Kombinearre pyropiezoelektrysk effekt foar autonome simultane mjitting fan temperatuer en druk. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Foar selsoandriuwing tagelyk mei temperatuer en druk.Song K., Zhao R., Wang ZL en Yan Yu. Kombinearre termopiezoelektrysk effekt foar autonome simultane mjitting fan temperatuer en druk.Foarút. alma mater 31, 1902831 (2019).
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Enerzjywinning basearre op Ericsson pyroelektryske syklussen yn in relaxor ferroelektrysk keramyk. Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Enerzjywinning basearre op Ericsson pyroelektryske syklussen yn in relaxor ferroelektrysk keramyk.Sebald G., Prouvost S. en Guyomar D. Enerzjywinning basearre op pyroelektryske Ericsson-syklusen yn relaxor ferroelektryske keramyk.Sebald G., Prouvost S. en Guyomar D. Enerzjywinning yn relaxor ferroelektryske keramyk basearre op Ericsson pyroelektryske syklussen. Smart alma mater. struktuer. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Elektrokaloryske en pyroelektryske materialen fan 'e folgjende generaasje foar ynterkonverzje fan elektrothermyske enerzjy yn fêste-steat. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Elektrokaloryske en pyroelektryske materialen fan 'e folgjende generaasje foar ynterkonverzje fan elektrothermyske enerzjy yn fêste-steat. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW. преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Folgjende generaasje elektrokaloryske en pyroelektryske materialen foar ynterkonverzje fan elektrothermyske enerzjy yn fêste tastân. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW . Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW. преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Folgjende generaasje elektrokaloryske en pyroelektryske materialen foar ynterkonverzje fan elektrothermyske enerzjy yn fêste tastân.Frouljus Bull. 39, 1099–1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Standert en fertsjinstefiguer foar it kwantifisearjen fan 'e prestaasjes fan pyroelektryske nanogenerators. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Standert en fertsjinstefiguer foar it kwantifisearjen fan 'e prestaasjes fan pyroelektryske nanogenerators.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL en Yang, Yu. In standert en kwaliteitsskoare foar it kwantifisearjen fan 'e prestaasjes fan pyroelektryske nanogenerators. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数。 Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL en Yang, Yu. Kritearia en prestaasjemaatregels foar it kwantifisearjen fan 'e prestaasjes fan in pyroelektryske nanogenerator.Nano-enerzjy 55, 534–540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Elektrokaloryske koelsyklussen yn leadskandiumtantalaat mei wiere regeneraasje fia fjildfariaasje. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Elektrokaloryske koelsyklussen yn leadskandiumtantalaat mei wiere regeneraasje fia fjildfariaasje.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. en Mathur, ND Elektrokaloryske koelsyklusen yn lead-skandiumtantalaat mei wiere regeneraasje troch middel fan fjildmodifikaasje. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X., & Mathur, ND. Tantalum酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影。Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. en Mathur, ND In elektrothermyske koelsyklus fan scandium-lead-tantalaat foar wiere regeneraasje troch fjildomkearing.natuerkunde Rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Kaloryske materialen tichtby ferroïske faze-oergongen. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Kaloryske materialen tichtby ferroïske faze-oergongen.Moya, X., Kar-Narayan, S. en Mathur, ND Kaloryske materialen tichtby ferroïde faze-oergongen. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Termyske materialen tichtby ferrometallurgy.Moya, X., Kar-Narayan, S. en Mathur, ND Termyske materialen tichtby izerfaze-oergongen.Nat. alma mater 13, 439-450 (2014).
Moya, X. & Mathur, ND Kaloryske materialen foar koeling en ferwaarming. Moya, X. & Mathur, ND Kaloryske materialen foar koeling en ferwaarming.Moya, X. en Mathur, ND Termyske materialen foar koeling en ferwaarming. Moya, X. & Mathur, ND 用于冷却和加热的热量材料. Moya, X. & Mathur, ND Termyske materialen foar koeling en ferwaarming.Moya X. en Mathur ND Termyske materialen foar koeling en ferwaarming.Wittenskip 370, 797–803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. Electrocaloric coolers: in resinsje. Torelló, A. & Defay, E. Electrocaloric coolers: in resinsje.Torello, A. en Defay, E. Elektrokaloryske koelers: in oersjoch. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论.Torello, A. en Defay, E. Elektrothermyske koelers: in oersjoch.Avansearre. elektroanysk. alma mater. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. et al. Enorme enerzjy-effisjinsje fan elektrokalorysk materiaal yn heechbesteld scandium-scandium-lead. National communicate. 12, 3298 (2021).
Nair, B. et al. It elektrothermyske effekt fan okside-mearlaachkondensatoren is grut oer in breed temperatuerberik. Nature 575, 468–472 (2019).
Torello, A. et al. Enorm temperatuerberik yn elektrothermyske regenerators. Science 370, 125–129 (2020).
Wang, Y. et al. Hege prestaasjes fêste-stof elektrotermysk koelsysteem. Science 370, 129–133 (2020).
Meng, Y. et al. Kaskade elektrotermyske koelapparaat foar grutte temperatuerferheging. National Energy 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD Hege effisjinsje direkte konverzje fan waarmte nei elektryske enerzjy-relatearre pyroelektryske mjittingen. Olsen, RB & Brown, DD Hege effisjinsje direkte konverzje fan waarmte nei elektryske enerzjy-relatearre pyroelektryske mjittingen.Olsen, RB en Brown, DD Heech effisjinte direkte konverzje fan waarmte yn elektryske enerzjy yn ferbân mei pyroelektryske mjittingen. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量. Olsen, RB & Brown, DDOlsen, RB en Brown, DD Effisjinte direkte konverzje fan waarmte nei elektrisiteit yn ferbân mei pyroelektryske mjittingen.Ferroelektrika 40, 17–27 (1982).
Pandya, S. et al. Enerzjy- en krêfttichtens yn tinne relaxor ferroelektryske films. Nasjonale alma mater. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smith, AN & Hanrahan, BM Kaskadearre pyroelektryske konverzje: optimalisearjen fan 'e ferroelektryske faze-oergong en elektryske ferliezen. Smith, AN & Hanrahan, BM Kaskadearre pyroelektryske konverzje: optimalisearjen fan 'e ferroelektryske faze-oergong en elektryske ferliezen.Smith, AN en Hanrahan, BM Kaskadearre pyroelektryske konverzje: ferroelektryske faze-oergong en optimalisaasje fan elektrysk ferlies. Smith, AN & Hanrahan, BM 级联热释电转换：优化铁电相变和电损耗. Smith, AN & Hanrahan, BMSmith, AN en Hanrahan, BM Kaskadearre pyroelektryske konverzje: optimalisaasje fan ferroelektryske faze-oergongen en elektryske ferliezen.J. Tapassing. natuerkunde. 128, 24103 (2020).
Hoch, SR It gebrûk fan ferroelektryske materialen om termyske enerzjy yn elektrisiteit om te setten. proses. IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Kaskadearre pyroelektryske enerzjykonverter. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Kaskadearre pyroelektryske enerzjykonverter.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM en Dullea, J. Cascade Pyroelektryske Krachtomvormer. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM, & Dullea, J. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM, & Dullea, J.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM en Dullea, J. Kaskadearre pyroelektryske krêftomvormers.Ferroelektrika 59, 205–219 (1984).
Shebanov, L. & Borman, K. Oer lead-skandium-tantalaat fêste oplossingen mei in hege elektrokaloryske effekt. Shebanov, L. & Borman, K. Oer lead-skandium-tantalaat fêste oplossingen mei in hege elektrokaloryske effekt.Shebanov L. en Borman K. Oer fêste oplossingen fan lead-skandiumtantalaat mei in hege elektrokaloryske effekt. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体. Shebanov, L. & Borman, K.Shebanov L. en Borman K. Oer scandium-lead-scandium fêste oplossingen mei in heech elektrokalorysk effekt.Ferroelektrika 127, 143–148 (1992).
Wy tankje N. Furusawa, Y. Inoue, en K. Honda foar harren help by it meitsjen fan 'e MLC. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB en ED. Tank oan 'e Luxembourg National Research Foundation (FNR) foar it stypjen fan dit wurk fia CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay, MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay-Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay en BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay.
Ofdieling Materiaalûndersyk en Technology, Lúksemboarchsk Ynstitút foar Technology (LIST), Belvoir, Lúksemboarch